A．穩(wěn)定調(diào)速率δ2變小
B．穩(wěn)定性提高
C．準(zhǔn)確性下降
D．靈敏度變差
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A．瞬時(shí)調(diào)速率δ1
B．穩(wěn)定時(shí)間ts
C．轉(zhuǎn)速波動(dòng)率
D．不靈敏度
指出下述調(diào)速器的性能指標(biāo)中不屬于靜態(tài)性能指標(biāo)的是（）。
Ⅰ.瞬時(shí)調(diào)速率δ1
Ⅱ.穩(wěn)定調(diào)速率δ2
Ⅲ.轉(zhuǎn)速波動(dòng)率
Ⅳ.不靈敏度ε
Ⅴ.穩(wěn)定時(shí)間ts
Ⅵ.轉(zhuǎn)速變化率Φ
A．Ⅰ＋Ⅴ
B．Ⅱ＋Ⅲ
C．Ⅱ＋Ⅳ
D．Ⅱ＋Ⅵ
下述調(diào)速器性能指標(biāo)中屬于動(dòng)態(tài)指標(biāo)的有（ ）。
Ⅰ.穩(wěn)定調(diào)速率δ2
Ⅱ.轉(zhuǎn)速波動(dòng)率
Ⅲ.穩(wěn)定時(shí)間ts
Ⅳ.轉(zhuǎn)速變化率Φ
Ⅴ.瞬時(shí)調(diào)速率δ1
Ⅵ.不靈敏度ε
A．Ⅲ＋Ⅴ
B．Ⅲ＋Ⅵ
C．Ⅰ＋I(xiàn)I
D．Ⅱ＋Ⅳ
下述調(diào)速器性能指標(biāo)中，表征其靜態(tài)性能的有（）。
Ⅰ.穩(wěn)定調(diào)速率δ2
Ⅱ.穩(wěn)定時(shí)間ts
Ⅲ.不靈敏度ε
Ⅳ.轉(zhuǎn)速變化率Φ
Ⅴ.瞬時(shí)調(diào)速率δ1
Ⅵ.轉(zhuǎn)速波動(dòng)率
A．Ⅰ＋Ⅱ＋Ⅲ＋Ⅴ
B．Ⅰ＋Ⅲ＋Ⅳ＋Ⅵ
C．Ⅰ＋Ⅱ＋Ⅴ＋Ⅵ
D．Ⅱ＋Ⅳ＋Ⅴ＋Ⅵ
A．2%
B．5%
C．10%
D．8%
最新試題
為了滿足并車運(yùn)轉(zhuǎn)的工作要求，表盤式液壓調(diào)速器的速度降旋鈕應(yīng)置于（）。
WoodwardPGA調(diào)速器當(dāng)外負(fù)荷大幅度增減時(shí)，其彈性反饋機(jī)構(gòu)將暫時(shí)失效的主要目的是（）。
指出下述液壓調(diào)速器內(nèi)部油道驅(qū)氣的錯(cuò)誤操作是（）。
PG液壓調(diào)速器與UG液壓調(diào)速器的區(qū)別在于（）。
兩臺(tái)使用液壓調(diào)速器的發(fā)電柴油機(jī)并聯(lián)運(yùn)行時(shí)，其負(fù)荷分配始終不合理的主要原因是（）。
關(guān)于柴油機(jī)起動(dòng)時(shí)高壓油泵齒條不能及時(shí)拉開，錯(cuò)誤的原因是（）。
液壓調(diào)速器輸出軸高頻振動(dòng)的原因中，不正確的是（）
欲使兩臺(tái)并聯(lián)運(yùn)行的柴油機(jī)具有自動(dòng)合理分配負(fù)荷的能力，其先決條件是使兩臺(tái)柴油機(jī)調(diào)速器的下述性能指標(biāo)具有以下特點(diǎn)（）。
指出下述關(guān)于WoodwardPGA調(diào)速器結(jié)構(gòu)特點(diǎn)中的錯(cuò)誤是（ ）。
目前船用增壓柴油主機(jī)在使用的PGA調(diào)速器上多具有掃氣壓力燃油限制器，其主要作用是（）。