某城市郊區(qū)有一30層的一般鋼筋混凝土高層建筑，如下圖所示。地面以上高度為100m，迎風面寬度為25m，按50年重現(xiàn)期的基本風壓w0=0.60kN/m2，風荷載體型系數(shù)為1.3。
A.1.616
B.1.945
C.2.462
D.2.505
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一鋼筋混凝土排架，由于三種荷載（不包括柱自重）使排架柱柱腳A處產生三個柱腳彎矩標準值，MAgk=50kN·m、MAqk=30kN·m、MAck=60kN·m（見下圖），MAgk是柱頂處屋面桁架上永久荷載的偏心反力產生的，MAqk是柱頂處屋面桁架上活荷載的偏心反力產生的，MAck是柱中部吊車梁上A5級軟鉤吊車荷載的偏心反力產生的。風荷載作用下產生的柱腳彎矩標準值MAwk=65kN.m（見下圖）。
A.255.3
B.239.2
C.228
D.210.3
一鋼筋混凝土排架，由于三種荷載（不包括柱自重）使排架柱柱腳A處產生三個柱腳彎矩標準值，MAgk=50kN·m、MAqk=30kN·m、MAck=60kN·m（見下圖），MAgk是柱頂處屋面桁架上永久荷載的偏心反力產生的，MAqk是柱頂處屋面桁架上活荷載的偏心反力產生的，MAck是柱中部吊車梁上A5級軟鉤吊車荷載的偏心反力產生的。風荷載作用下產生的柱腳彎矩標準值MAwk=65kN.m（見下圖）。
A.215.4
B.228
C.230
D.239.2
一鋼筋混凝土排架，由于三種荷載（不包括柱自重）使排架柱柱腳A處產生三個柱腳彎矩標準值，MAgk=50kN·m、MAqk=30kN·m、MAck=60kN·m（見下圖），MAgk是柱頂處屋面桁架上永久荷載的偏心反力產生的，MAqk是柱頂處屋面桁架上活荷載的偏心反力產生的，MAck是柱中部吊車梁上A5級軟鉤吊車荷載的偏心反力產生的。風荷載作用下產生的柱腳彎矩標準值MAwk=65kN.m（見下圖）。
A.160.8
B.166
C.173.4
D.180
位于9度抗震設防區(qū)、設計基本地震加速度值為0.40g，設計地震分組為第一組，建筑場地屬Ⅱ類的辦公大樓，地面以上有10層，總高40m，結構形式為鋼筋混凝土框架結構。剖面和平面如下圖所示。該樓層頂為上人屋面。通過計算，已知每層樓面的永久荷載標準值共12500kN，每層樓面的活荷載標準值共2100kN；屋面的永久荷載標準值共13050kN，屋面的活荷載標準值共2100kN。經動力分析，考慮了填充墻的剛度后的結構基本自振周期T1為0.9s。該樓的結構布置、側向剛度及質量等均對稱、規(guī)則、均勻、屬規(guī)則結構。辦公樓的平面與剖面
A.702
B.707
C.1053
D.1061
位于9度抗震設防區(qū)、設計基本地震加速度值為0.40g，設計地震分組為第一組，建筑場地屬Ⅱ類的辦公大樓，地面以上有10層，總高40m，結構形式為鋼筋混凝土框架結構。剖面和平面如下圖所示。該樓層頂為上人屋面。通過計算，已知每層樓面的永久荷載標準值共12500kN，每層樓面的活荷載標準值共2100kN；屋面的永久荷載標準值共13050kN，屋面的活荷載標準值共2100kN。經動力分析，考慮了填充墻的剛度后的結構基本自振周期T1為0.9s。該樓的結構布置、側向剛度及質量等均對稱、規(guī)則、均勻、屬規(guī)則結構。辦公樓的平面與剖面
A.3065
B.3303
C.3751
D.3985
最新試題
2010版《抗規(guī)》第3．9．3條中所說的可用于箍筋的"HPB300級熱軋鋼筋"是怎樣的一種鋼筋？
若該建筑物位于一高度為45m的山坡頂部，如下圖所示，建筑屋面D處的風壓高度變化系數(shù)μz最接近于（）。
單向板上局部荷載的有效分布寬度b最接近于（）m。
結構的總豎向地震作用標準值FEvk最接近于（）kN。
當估算主體結構的風荷載效應時，方案a與方案b的風荷載標準值（kN/m2）之比，最接近于（）。提示：按《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》（JGJ3-2010）解題。
第8層的豎向地震作用標準值Fvgk最接近于（）kN。
2010版《抗規(guī)》第343頁6．4．14條的條文說明中，對的解釋是"地上一層柱下端與梁端受彎承載力不同方向實配的正截面抗震受彎承載力所對應彎矩值"，"不同方向"是否應為"同一方向"？
《高規(guī)》的7．2．8條，公式很多，感覺無從下手，請問該如何理解？
梁端截面根據(jù)實配鋼筋（計入受壓筋）和材料強度標準值確定的Mbua，要不要考慮γRE？
在設計時，一般都是對結構構件承載力除以一個大于1的系數(shù)進行折減，而抗震驗算時卻除以一個小于1的系數(shù)（γRE≤1．0）進行增大，為什么？