承臺Ⅰ-Ⅰ截面的斜截面抗剪承載力設計值（kN）最接近下列（）項。（）

承臺Ⅱ-Ⅱ截面的斜截面抗剪承載力設計值（kN）最接近下列（）項。（）

柱對承臺的沖切計算時，承臺的受沖切承載力設計值（kN）最接近下列（）項。

假定，柱只受軸心荷載作用，相應于荷載的標準組合時，原設計單樁承擔的豎向壓力均為745kN，假定承臺尺寸變化引起的承臺及其上覆土重量和基底豎向力合力作用點的變化可忽略不計。補樁后此三樁承臺下單樁承擔的最大豎向壓力值（kN）最接近下列（）項。（）

由承臺形心到承臺底邊距離范圍內(nèi)板帶的彎矩設計值M2（kN·m）最接近下列（）項。

當計算該承臺受沖切承載力時，已知承臺受力鋼筋截面重心至承臺底面邊緣的距離為60mm，則該承臺的沖跨比λ0x和λ0y值，最接近下列（）項。（）

承臺變階處A1-A1截面的斜截面受剪承載力（kN）最接近下列（）項。

假定承臺頂面處相應于作用的標準組合時的豎向壓力FK=3792kN，彎矩MK=700kN·m，確定單樁的最大豎向力標準值Qkmax（kN）最接近下列（）項。（）

假定按荷載的標準組合計算的單根基樁上拔力NK=1200kN，土層及各層的抗拔系數(shù)λ均取0.75，當群樁呈非整體破壞時，滿足基樁抗拔承載力要求的基樁最小嵌固入巖深度ι（mm）最接近下列（）項。（）

由承臺形心到承臺兩腰和底邊距離范圍內(nèi)板帶的彎矩設計值M1（kN·m）最接近下列（）項。（）