地基中心點下附加應力的計算（見圖3.1.4.2）?；A底面埋深D=1.5m，基礎尺寸BL=1.25m×2m，相應于荷載效應標準組合時，上部結構傳到地面處的荷載為200kN，基底上下均為黏土，土的重度γ=18.1kN/m3，飽和重度為19.7kN/m3，地下水位位于基底下1．0m處，則基底中心點下3．0處的附加應力為（）kPa。（）
A.2.40
B.7.29
C.9.61
D.29.16
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A.受力鋼筋φ10@120；分布鋼筋φ6@250
B.受力鋼筋φ8@100；分布鋼筋φ8@250
C.受力鋼筋φ12@170；分布鋼筋φ6@250
D.受力鋼筋φ14@120；分布鋼筋φ@250
A.e0為0.57m，e0<0.75ρ
B.e0為0.72m，e0<0.75
C.e0為0.57m，0.75ρ0<ρ
D.e0為0.72m，0.75ρ0<ρ
A.32.20m
B.33.20m
C.34.20m
D.35.20m
某筏板基礎，其底層資料如習圖3.3.25所示，該4層建筑物建造后兩年需要加層至7層。已知未加層前基底有效附加壓力P0=60kPa，建造后兩年固結度U達0.80，加層后基底附加壓力增加到P0=100kPa（第二次加載施工工期很短，忽略不計加載過程，E近似不變），加層后建筑物中點的最終沉降量最接近于（）數(shù)值。（）
A.94mm
B.108mm
C.158mm
D.180mm
一高度為40m的塔形結構，見習圖3.3.23。剛性連接設置在寬度b=10m、長度l=11m、埋深d=2.0m的基礎板上，包括基礎自重的總重w=10MN，地基土為內(nèi)摩擦角=35°的砂土，如已知產(chǎn)生失穩(wěn)極限狀態(tài)的偏心距為e=5m，基礎側面抗力不計，試計算作用于塔頂?shù)乃搅咏冢ǎ┲禃r，結構將出現(xiàn)失穩(wěn)而傾倒的臨界狀態(tài)。（）
A.1.5MN
B.1.4MN
C.1.3MN
D.1.2MN
最新試題
柱邊h0／2處沖切臨界截面上的最大剪應力τmax（kPa），最接近下列（）項。
確定最大剪力截面處的剪力設計值（kN/m）最接近下列（）項。
確定該柱與基礎交接處的沖切力Fι（kN）最妾近下列（）項。
基礎的混凝土強度等級，最小不應小于下列（）項。
該擋土墻抗傾覆穩(wěn)定性安全系數(shù)kT最接近下列（）項。（）
條件同（2），已求得擋土墻重心與墻趾的水平距離x0=1.68m，EA作用點距墻底處，確定擋土墻抗傾覆穩(wěn)定性安全度kT最接近下列（）項。
筏板變厚度處，單位寬度的地基凈反力平均值產(chǎn)生的剪力設計值（kN），最接近下列（）項。
假定擋土墻的主動土壓力EA＝70kN/m，土對擋土墻底的摩擦系數(shù)μ＝0.4，δ＝13°，擋土墻每延米自重G=209.22kN/m，確定擋土墻抗滑穩(wěn)定性安全度kA。最接近下列（）項。（）
筏板變厚度處，單位寬度的受剪承載力設計值（kN），最接近下列（）項。
確定最大彎矩截面處的彎矩設計值M（kN·m／m）最接近下列（）項。